在熱軋帶鋼過程中,，除鱗系統(tǒng)相鄰噴嘴重疊區(qū)的存在很可能導致帶鋼表面某些區(qū)域的氧化鐵皮不能被清除,，因此，在帶鋼酸洗后,，其上表面會出現(xiàn)沿著軋制方向的帶狀條紋形缺陷,，日本JFE認為殘鱗的主要原因30%是由于除鱗不充分造成的,。對帶鋼表面質量要求高的客戶來說，這些缺陷是可以檢測到的,。
在本文研究中,，為了檢查噴嘴角度對帶鋼表面的影響,嘗試用兩個相鄰除鱗噴嘴在鋁板上進行腐蝕試驗，結果證明與帶鋼表面所成的噴嘴角度越接近垂直,，帶鋼表面質量則越好,；另一方面，如果噴嘴的噴射角度與帶鋼表面接近垂直時,，除鱗水有可能反射并且損壞噴嘴或噴頭,。因此為了找到最優(yōu)角度，繪制了除鱗噴霧及周圍結構的三維模型，所開發(fā)的最優(yōu)噴嘴角度不僅增加了30%的沖擊力,，也不會損壞噴嘴或噴頭,。
1、帶狀缺陷
由于除鱗不充分,，部分殘鱗將沿軋制方向出現(xiàn)在帶鋼表面,。對酸洗之前的帶鋼表面缺陷進行觀察和元素分析，如圖1所示,，條紋間隔在寬度方向上非常均勻,，幾乎等于噴嘴距離。而且元素分析結果認為板帶表面上的鐵素體為紅色,，間隔部分呈黑色,，中間部分是殘留的氧化鐵皮，厚度為10μm,。
2,、除鱗系統(tǒng)的結構
如圖2所示為除鱗系統(tǒng)的結構。影響除鱗效率的設計參數(shù)有水流,、噴嘴高度、噴嘴間距,、噴射角度,、帶鋼表面噴涂寬度和厚度、對帶鋼表面的噴嘴角度,、噴射重疊區(qū)等,。經(jīng)過研究這些參數(shù)對除鱗效率的影響并不是獨立的，比如帶鋼表面噴射寬度和厚度越小,，除鱗效率越高,，原因是當噴霧噴向不同厚度的板帶時，噴嘴距離板帶表面的高度將會改變,，進而噴射寬度也會隨之變化,。因此對于厚板帶，當噴射寬度越小時,，從板帶寬度方向分析,，噴霧不能完全覆蓋板帶表面。為了解決這個問題,，一般是將噴霧向軸頭方向扭轉一個角度,，這樣在寬度方向上就會形成一個重疊區(qū)。因此,，即使噴射寬度會隨著板帶厚度的不同而變化,，噴霧也能完全覆蓋板帶寬面。
3,、重疊區(qū)沖擊壓力減小的機理
相鄰噴霧的相互干擾導致重疊區(qū)的除鱗效率降低,，沖擊壓力減小導致帶狀缺陷形成,。為了驗證這個假設，進行了兩相鄰噴嘴噴鋁板腐蝕試驗,，如圖3所示,，噴霧A的邊緣部分未被腐蝕，即對應重疊區(qū)域,；在未腐蝕區(qū)域,，噴霧B也不能完全覆蓋板寬。這是因為由于除鱗的不充分,，這部分的鱗未被清除進而導致軋后成為帶狀缺陷,。
研究了重疊區(qū)沖擊壓力減小的機理，沿研究橫截面,，由于反沖噴霧的干擾,，表面除銹后的水流向上反沖引起沖擊壓力的減小。換句話說,，由于除鱗后的噴霧B有一部分反沖到除鱗前的噴霧A中,，使這部分位于重疊區(qū)上的噴霧的動能減小。
4,、優(yōu)化噴嘴角度
基于以上機理,，通過減小除鱗后水流的反向沖擊，進而保證重疊區(qū)的沖擊壓力是非常重要的,，因此進行了與帶鋼表面形成的噴嘴角度（噴嘴導程角）研究,。結果表明當噴嘴導程角垂直時，除鱗后將有50%的水流反向沖擊,，其余50%的水流向下沖走,；當噴嘴導程角越大時，向下的水流增大,，同時沖擊壓力可能下降,。反之如果噴嘴導程角越小至接近垂直，則向上的水流增大,，沖擊壓力升高,，而且反彈到噴嘴或軸頭的噴霧沖擊將會增多，也就是說,，在保證重疊區(qū)的沖擊壓力與保護周圍設備兩者之間存在一種平衡關系,。在本文研究中，進行了噴嘴導程角和重疊區(qū)除鱗效率的試驗,，而且用三維模型模擬預測噴霧反彈的方向趨勢,，可根據(jù)模擬結果嘗試優(yōu)化噴嘴導程角來保證重疊區(qū)的沖擊壓力。
用兩組噴霧進行了鋁板腐蝕試驗，進而可以調查噴嘴導程角對重疊區(qū)沖擊壓力減小的影響,。試驗裝備如圖4所示,，測試板安裝在卡盤上，軸頭上安裝兩個噴嘴,，且保證噴嘴位于平板正上方,。表1是試驗條件，噴嘴導程角的變化范圍是0°-15°,，高壓水從軸頭邊部開始流入,，然后侵蝕測試板。
當噴嘴導程角為15°時,，用表面測量儀掃描測試板寬度方向上的表面輪廓,，且在軋制方向上每隔1mm進行重復測量。標出在軋制方向上表面輪廓最深的點,。發(fā)現(xiàn)普通區(qū)域即未重疊區(qū)的腐蝕深度大約為0.45mm,，而重疊區(qū)的腐蝕深度大約為0.1mm，因此重疊區(qū)的腐蝕速率,，也就是除鱗效率約為重疊區(qū)的22%,。
研究了噴嘴導程角對腐蝕速率的影響。如圖5所示,，隨著噴嘴導程角的增大,，未重疊區(qū)的腐蝕速率變化不大，但是重疊區(qū)的腐蝕速率則逐漸減小,，即噴嘴導程角越小，重疊區(qū)的除鱗效率越接近于未重疊區(qū)的除鱗效率,。還發(fā)現(xiàn)隨噴嘴導程角的增大,，腐蝕速率的對數(shù)呈線性規(guī)律減小，因此這個結果也證實了上述重疊區(qū)沖擊壓力減小的假設,。
5,、反彈噴霧的仿真模擬
繪出噴霧和其周圍設備的三維模型，然后模擬除鱗噴霧及反彈噴霧從周圍設備噴出的情況,。當處于以下條件時,，本文分析了噴霧與周圍設備的幾何關系：
◆噴霧的入射角等于反射角時，且噴霧會沖擊周圍設備,；
◆除鱗噴霧只能反彈兩次,；
◆如果一束噴霧與另一束噴霧相遇時，它們一起消失,。
模擬結果（未采用實例）表明,，從上軸頭噴嘴噴出的噴霧與下噴嘴噴出的噴霧相遇時，90%的上噴嘴噴出的噴霧會消失。對于其他10%的噴霧,，3%將會從下邊設備反彈到上面的噴嘴上,，1%從下邊設備上反彈到下面軸頭，剩余的6%沖擊到周圍設備上,，損壞時這些設備也可替換為另一組,。在這種情況下，由于噴霧會沖擊重要的設備如噴嘴和軸頭,，因此這種噴嘴導程角不能被采用,。
基于觀察周圍設備的損壞情況考慮是否可以接受傳統(tǒng)的設計，需要優(yōu)化噴嘴布局設計,，進而實現(xiàn)低于傳統(tǒng)的損傷程度的目標,，而且考慮到要保護重要的設備，研究人員開發(fā)了最優(yōu)的噴嘴導程角,。
6,、優(yōu)化噴嘴導程角的效果
圖6示出了優(yōu)化噴嘴導程角的效果，與傳統(tǒng)噴嘴導程角的設計相比,，優(yōu)化后在重疊區(qū)的沖擊壓力增加了30%,。
7、結論
本研究用兩相鄰除鱗噴嘴進行了鋁板腐蝕試驗,，得出結論如下：
由于除鱗后噴霧反彈形成的水流會影響其相鄰噴霧,，因此重疊區(qū)的除鱗效率降低。
隨著噴嘴導程角的增大,，腐蝕速率的對數(shù)呈線性下降規(guī)律,。
本研究用三維模型模擬了噴霧反彈方向的趨勢，得出結論如下：與傳統(tǒng)噴嘴導程角的設計相比,，優(yōu)化后在重疊區(qū)的沖擊壓力增加了30%,。